網(wǎng)上有很多關(guān)于智慧pos機(jī)聚合物鋰電池,基于三維分層結(jié)構(gòu)的鋰離子電池電化學(xué)的知識(shí)，也有很多人為大家解答關(guān)于智慧pos機(jī)聚合物鋰電池的問(wèn)題，今天pos機(jī)之家(www.rcqwhg.com)為大家整理了關(guān)于這方面的知識(shí)，讓我們一起來(lái)看下吧!
本文目錄一覽：
智慧pos機(jī)聚合物鋰電池
摘 要： 本文研究采用基于三維分層結(jié)構(gòu)的鋰離子電池電化學(xué)-熱耦合模型，分析方形電池最小單元的溫度場(chǎng)及電流場(chǎng)特性，并優(yōu)化極耳尺寸。恒流放電工況實(shí)驗(yàn)及仿真結(jié)果對(duì)比顯示，模型在0.5 C、1 C及2 C倍率放電時(shí)的溫度及電壓曲線均與實(shí)驗(yàn)吻合良好，說(shuō)明該模型可用于分析電池的電化學(xué)特性及熱特性。研究發(fā)現(xiàn)隨著放電倍率的增大，放電終止時(shí)刻電池最大溫升以凸型曲線的趨勢(shì)升高，2 C倍率放電時(shí)高達(dá)33.83 ℃；自身最大溫差以凹型曲線的趨勢(shì)增大，2 C倍率放電時(shí)為1.6645 ℃；垂直于隔膜方向的平均電流密度及電流密度分布的最大差值呈線性增長(zhǎng)，2 C倍率放電終止時(shí)分別為43.62 A/m2及2 A/m2。進(jìn)一步研究發(fā)現(xiàn)電池最大溫升及最大溫差與負(fù)極耳和正極耳的電阻比Sc顯著相關(guān)，最優(yōu)的Sc值被認(rèn)為在0.875附近。當(dāng)Sc＜0.875時(shí)，電池最大溫升及最大溫差分別以1.52 ℃/Sc及5.2 ℃/Sc的速率快速下降；當(dāng)Sc＞0.875時(shí)，電池最大溫升以0.2021 ℃/Sc的緩慢速率下降，最大溫差以0.1934 ℃/Sc的速率緩慢上升。另外垂直于隔膜方向的平均離子電流密度及電流密度差值受Sc值的影響較小。
關(guān)鍵詞： 鋰離子電池；三維分層；電化學(xué)-熱耦合；仿真；極耳優(yōu)化
鋰離子電池具備高比能量、長(zhǎng)循環(huán)壽命等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛用于電動(dòng)汽車及儲(chǔ)能系統(tǒng)領(lǐng)域。隨著電池系統(tǒng)安全事故的發(fā)生，全生命周期電池安全性能研究已成為熱點(diǎn)。電池系統(tǒng)溫度及其均勻性是影響安全性及循環(huán)壽命的顯著因素，因此電池結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)及其熱管理極為關(guān)鍵。
電池仿真是研究電池?zé)崽匦缘闹匾椒ā，F(xiàn)有電池三維結(jié)構(gòu)熱仿真模型包括集總參數(shù)模型及三維分層結(jié)構(gòu)模型。集總參數(shù)模型認(rèn)為電池為均一結(jié)構(gòu)，其產(chǎn)熱源項(xiàng)與空間無(wú)關(guān)。集總參數(shù)模型中產(chǎn)熱源項(xiàng)獲取方法包括：無(wú)電化學(xué)耦合的Bernardi模型測(cè)試，基于單粒子的電化學(xué)-熱耦合模型，基于等效電路模型的電化學(xué)熱-耦合模型，及基于P2D的電化學(xué)-熱耦合模型。上述模型無(wú)法獲得包括極耳在內(nèi)的三維電勢(shì)場(chǎng)分布，因此與之耦合的電池溫度場(chǎng)分布及極耳結(jié)構(gòu)優(yōu)化等結(jié)果與真實(shí)值存在一定偏差。三維分層結(jié)構(gòu)模型考慮電池銅箔、負(fù)極材料、隔膜、正極材料、鋁箔等結(jié)構(gòu)，并分別計(jì)算耦合的電勢(shì)場(chǎng)和溫度場(chǎng)。其電化學(xué)模型通常是基于P2D模型，不同的是考慮了三維空間下的活性粒子的遷移和擴(kuò)散。張志超等采用分層結(jié)構(gòu)模型分析了電池電勢(shì)場(chǎng)及溫度場(chǎng)，發(fā)現(xiàn)極耳連接區(qū)域的電位變化非常不均勻，靠近極耳區(qū)域的溫升較大。Alipour等建立了極耳同側(cè)分布的電池三維單層結(jié)構(gòu)及分層結(jié)構(gòu)模型，分析認(rèn)為分層結(jié)構(gòu)模型誤差較單層可減少一半。另外該學(xué)者發(fā)現(xiàn)在大倍率放電時(shí)，正極處溫升快；在1 C、3 C、5 C倍率放電時(shí)，電池表面的最大溫差分別為1.1、3.5及8 ℃，說(shuō)明大倍率放電時(shí)該款電池結(jié)構(gòu)需改進(jìn)優(yōu)化。Ghalkhani等亦對(duì)同側(cè)極耳分布電池的三維分層的電場(chǎng)特性及熱特性進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)由于電流密度分布的不均勻，大部分的產(chǎn)熱都集中在正極極耳附近；且極耳的位置對(duì)電場(chǎng)及溫度場(chǎng)分布有顯著的影響。
三維分層結(jié)構(gòu)模型可獲取電池三維空間內(nèi)詳細(xì)的電場(chǎng)及溫度場(chǎng)分布，是研究電池特性、優(yōu)化電池結(jié)構(gòu)的較優(yōu)模型。本文針對(duì)對(duì)側(cè)極耳分布的方形鋁殼電池，研究采用電化學(xué)-熱耦合的三維分層結(jié)構(gòu)模型，分析不同放電倍率時(shí)電池的電場(chǎng)及溫度場(chǎng)特征，并優(yōu)化極耳尺寸。
1 研究對(duì)象及模型1.1研究對(duì)象本文研究對(duì)象為某國(guó)產(chǎn)90 A·h鋰離子電池，其正極材料為磷酸鐵鋰，負(fù)極材料為石墨，電芯采用層疊方式制造。如圖1(a)所示，電池安全閥置于電池頂部；電芯負(fù)極耳由頂部引出，與外部極柱相連并與電池外殼絕緣；電芯正極耳由底部引出并與外殼焊接，正極柱設(shè)置與頂部亦與外殼焊接相連。負(fù)極耳中心位置與電池中軸線距離dneg=31.725 mm，負(fù)極耳寬度Wneg=45.5 mm，長(zhǎng)度Hneg=15 mm；正極耳中心位置與中軸線共線，正極耳寬度Wpos=95.5 mm，長(zhǎng)度Hpos=15 mm；正極涂布寬度Wcol=126.9 mm，高度Hcol=194.2 mm。圖1(b)為電芯最小單元示意圖，圖示銅箔厚度LCu=3 μm及鋁箔厚度LAl=7.5 μm，分別為實(shí)際厚度的一半；輥壓后負(fù)極材料厚度Lneg=63 μm, 正極材料厚度Lpos=86.5 μm；隔膜厚度Lsep=16 μm。電芯總最小單元數(shù)Ncell為166。
圖1 電池結(jié)構(gòu)圖：(a) 平行于極片方向截面圖；(b) 垂直于極片方向截面圖
1.2電化學(xué)-熱耦合模型本文計(jì)算域?yàn)殡姵厝S分層結(jié)構(gòu)的最小電池單元，如圖1(b)所示，包含帶負(fù)極耳的銅箔半片，負(fù)極材料、隔膜、正極材料各一片，帶正極耳的鋁箔半片，忽略電池外殼及正負(fù)極柱等結(jié)構(gòu)。計(jì)算域電池容量為90 A·h/Ncell，即0.5422 A·h。
1.2.1 控制方程
（1） 電極動(dòng)力學(xué)方程
多孔電極界面反應(yīng)產(chǎn)生的電流密度j可用Butler-Volmer方程［式(1)］描述，其中j0為交換電流密度，αa和αc分別為陰極和陽(yáng)極的傳遞系數(shù)，η為電極反應(yīng)產(chǎn)生的過(guò)電勢(shì)，法拉第常數(shù)F= 96487 C/mol，理想氣體常數(shù)R = 8.314 J/(mol2·K)，T為溫度。
(1)
交換電流密度j0計(jì)算如式(2)所示，其中k0為反應(yīng)速率常數(shù)；cs,max為電極活性物質(zhì)最大鋰離子濃度；cs,surf為活性物質(zhì)表面鋰離子濃度。
(2)
反應(yīng)速率常數(shù)k0與溫度相關(guān)，計(jì)算如式(3)所示。其中k0,ref為參考溫度下的反映速率常數(shù)；EaR為反應(yīng)活化能；Tref = 298.15 K為參考溫度。
(3)
公式(1)中過(guò)電勢(shì)η為固相電極電勢(shì)?s與電解液電勢(shì)?l及電極開(kāi)路電勢(shì)Ueq的差值，如式(4)所示。電極開(kāi)路電勢(shì)Ueq由Tref溫度值下參考電勢(shì)Ueq,ref計(jì)算所得，如式(5)所示。
(4)
(5)
（2） 電荷守恒方程
對(duì)于固相電極，電流is計(jì)算遵從歐姆定律，如式(6)所示。其中σseff為固相電極等效電導(dǎo)率，與電極材料固有電導(dǎo)率σs、電極材料體積分?jǐn)?shù)εs相關(guān)，可根據(jù)如式(7)[9]所示的Bruggeman關(guān)系計(jì)算；Sa為活性顆粒比表面積，當(dāng)其為球形顆粒時(shí)，可由式(8)[9]計(jì)算，式中Rs為活性材料顆粒半徑。
(6)
(7)
(8)
對(duì)于電解液相，電荷守恒表達(dá)式如式(9)所示，其中σleff為電解液等效電導(dǎo)率，f±為平均摩爾活度系數(shù)，t+為電解液鋰離子傳遞系數(shù)，cl為電解液鋰離子濃度。多孔電極孔隙內(nèi)部電解液等效電導(dǎo)率可用式(10)計(jì)算，其中σl為電解液的固有電導(dǎo)率，εl為電極孔隙率。對(duì)于多孔電極外電解質(zhì)，εl = 1。
(9)
(10)
（3） 質(zhì)量守恒方程
電極活性材料顆?？山茷榍蛐?，根據(jù)Fick第二定律，活性粒子質(zhì)量守恒方程如式(11)所示。其中r∈(0, Rs)為徑向坐標(biāo)，其中Rs為活性材料顆粒半徑；cs（r, t）為活性顆粒的濃度。在球形顆粒表面及中心的守恒方程分別為式(12)及式(13)。其中活性顆粒固相擴(kuò)散系數(shù)Ds與溫度相關(guān)，如式(14)所示，Ds,ref為參考溫度下的固相擴(kuò)散系數(shù)，Ead為擴(kuò)散活化能。
(11)
(12)
(13)
(14)
鋰離子在電解液中的傳遞包括擴(kuò)散和遷移，其中擴(kuò)散過(guò)程可用濃溶液理論描述。其守恒方程如式(15)所示。其中Dleff為鋰離子在電解液中的有效擴(kuò)散系數(shù)，在多孔電極孔隙內(nèi)部的有效擴(kuò)散系數(shù)可由式(16)計(jì)算，Dl為鋰離子在電解液中的固有擴(kuò)散系數(shù)。
(15)
(16)
（4） 能量守恒方程
在電池三維分層最小電池單元結(jié)構(gòu)計(jì)算過(guò)程，不考慮與環(huán)境的對(duì)流及輻射換熱，因此能量守恒可用式(17)描述，其中ρ為材料密度，cp為材料比熱容；等號(hào)右邊第一項(xiàng)為可逆反應(yīng)熱，第二項(xiàng)為極化產(chǎn)熱，第三項(xiàng)為歐姆產(chǎn)熱。對(duì)于集流體及隔膜區(qū)域，僅有歐姆熱。
(17)
1.2.2模型參數(shù)
式(5)中正、負(fù)電極材料參考電勢(shì)Ueq,ref通過(guò)0.1 C放電倍率工況下的紐扣半電池測(cè)量，如圖2所示，其中電池的荷電狀態(tài)（SOC）定義為cs/cs,max。正、負(fù)電極的溫度電阻系數(shù)（dU/dT）分別取自文獻(xiàn)[14]及[15]，如圖3所示。式(18)及式(19)所示分別為式(9)中電解液電導(dǎo)率σl為及活度相關(guān)參數(shù)。式(20)為電解液相鋰離子擴(kuò)散系數(shù)。模型所需具體參數(shù)如表1所示。
圖2 正、負(fù)極材料參考開(kāi)路電勢(shì)
圖3 正、負(fù)極材料溫度電阻系數(shù)
(18)
(19)
(20)
表1 模型參數(shù)
注： 上標(biāo)Est為計(jì)算或估算值，上標(biāo)Fit為辨識(shí)值，其余未標(biāo)注的為測(cè)試值。
1.2.3模型計(jì)算及邊界條件
本文研究不同極耳分布的電池分層結(jié)構(gòu)最小單元在0.5 C、0.75 C、1 C、1.5 C及2 C等恒流放電倍率時(shí)的溫度分布及電流密度分布均勻性，采用多物理仿真軟件計(jì)算。如圖1(b)所示，銅箔及鋁箔外壁面邊界設(shè)置為對(duì)稱邊界，正極耳頂面設(shè)置恒電流邊界，負(fù)極耳頂面設(shè)置接地邊界，其余邊界均為絕熱絕緣。
2 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證2.1實(shí)驗(yàn)方法為驗(yàn)證模型的可靠性，本文通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證0.5 C、1 C、2 C放電倍率時(shí)模型的可靠性。實(shí)驗(yàn)方法如下。
電池預(yù)處理：以0.5 C（45 A）放電至截止電壓2.5 V，擱置1 h，后以0.5 C恒流恒壓充電至截止電壓3.65 V及截止電流4.5 A，擱置一小時(shí)。
實(shí)驗(yàn)過(guò)程：如圖4(a)所示，90 A·h樣品電池通過(guò)與充放電柜正負(fù)極端子連接；熱電偶貼于電池大側(cè)面中心位置；隨后用50 mm厚度的橡塑保溫棉［k = 0.04 W/(m·K)］將電池六面包裹，以減少電池與環(huán)境的熱交換。實(shí)驗(yàn)采用10 V/100 A充放電柜（新威BTS 10 V 300 A）對(duì)電池進(jìn)行恒流放電，采用HOIKI LR8400數(shù)據(jù)采集儀監(jiān)測(cè)電池溫度。測(cè)試實(shí)物圖如圖4(b)所示。
圖4 實(shí)驗(yàn)測(cè)試簡(jiǎn)圖：(a)示意圖；(b)實(shí)物圖
2.2結(jié)果比較圖5所示為恒流放電過(guò)程實(shí)驗(yàn)（Exp）與仿真（Sim）的電壓對(duì)比曲線。如圖所示，不同倍率放電過(guò)程的終止時(shí)間（即放電容量）接近，不同倍率放電過(guò)程的電壓平臺(tái)亦差別不大，說(shuō)明模型可較好地預(yù)測(cè)電池端電壓，同時(shí)認(rèn)為模型計(jì)算得到的電池的電化學(xué)性能可靠。放電過(guò)程溫度對(duì)比曲線如圖6所示，不同倍率放電過(guò)程溫度變化整體趨勢(shì)基本一致。0.5 C放電終止時(shí)，實(shí)驗(yàn)和仿真溫度相差0.57 ℃；1 C放電終止溫差時(shí)為1.3 ℃；2 C終止溫差為5.68 ℃。隨著放電倍率的增大，絕對(duì)誤差越大。其原因?yàn)榉抡孢^(guò)程電池壁面邊界條件為絕熱，而實(shí)驗(yàn)過(guò)程電池向環(huán)境散熱無(wú)法避免。電池溫度越高（與環(huán)境溫差越大），散熱的熱流密度越大。從整體上看，恒流放電過(guò)程實(shí)驗(yàn)和仿真的溫度及電壓曲線均吻合較好，因此認(rèn)為模型可用于進(jìn)一步分析電池的電化學(xué)特性及熱特性。
圖5 恒流放電過(guò)程中電池電壓變化
圖6 恒流放電過(guò)程電池表面溫度變化
3 結(jié)果分析與討論基于上述模型可靠性驗(yàn)證，下文分析皆采用仿真計(jì)算結(jié)果。
3.1溫度及電流密度分布分析圖7所示為2 C放電終止時(shí)刻最小電池單元的溫度分布云圖及電解質(zhì)相垂直于隔膜方向的離子電流密度分布云圖。如圖7(a)所示，原設(shè)計(jì)電池在2 C放電時(shí)，最高溫出現(xiàn)在電池上部負(fù)極極耳處，為61.55 ℃（電池初始溫度為26.1 ℃）；最低溫出現(xiàn)在正極極耳處，為59.89 ℃；電池最大溫差為1.66 ℃。如圖7(b)所示，最大離子電流密度分布于電池中下部，為44.62 A/m2；最小離子電流密度分布于負(fù)極耳處，為42.62 A/m2；最大離子電流密度差值為2 A/m2。
圖7 2 C放電終止時(shí)刻結(jié)果云圖：(a)溫度云圖，℃；(b)離子電流密度云圖，A/m2
圖8所示為不同放電倍率終止時(shí)刻電池的最大溫升（Tincrement）及自身最大溫差值（Tdifference）。當(dāng)放電倍率從0.5 C提高到2 C，電池最大溫升以凸型曲線的變化趨勢(shì)從12.43 ℃增大到33.88 ℃，電池自身最大溫差以凹型曲線的變化趨勢(shì)從0.1036 ℃增加到1.6645 ℃。意味著隨著放電倍率的進(jìn)一步提高，電池最大溫差將進(jìn)一步顯著提高，而最大溫升的增大速度相對(duì)放緩。
圖8 放電終止時(shí)刻溫升及電池溫差隨倍率的變化
圖9所示為不同倍率放電終止時(shí)刻垂直于隔膜方向的平均離子電流密度（current density）及電流密度最大差值（current difference）的變化圖。隨著放電倍率的增長(zhǎng)，平均電流密度從0.5 C時(shí)的11.01 A/m2線性提高到2 C時(shí)的43.62 A/m2，電流密度最大差值同樣以線性增長(zhǎng)的方式從0.5 C時(shí)的0.19 A/m2線性提高到2 C時(shí)的2 A/m2。
圖9 放電終止時(shí)刻平均離子電流密度及電流密度最大差值隨倍率的變化
由于原設(shè)計(jì)電池在放電過(guò)程頂部溫度比底部高，當(dāng)采用2 C倍率放電時(shí)，溫差達(dá)到了1.66 ℃。而方形鋁殼電池通常采用底部冷板散熱的方式對(duì)電池進(jìn)行降溫，電池自身溫差將進(jìn)一步提高。另外大倍率放電時(shí)，垂直于隔膜方向的離子電流密度差值也較大。溫度差及電流密度差值過(guò)大會(huì)致使電池局部老化過(guò)快，進(jìn)而影響電池循環(huán)壽命及安全性。下文將分析極耳結(jié)構(gòu)對(duì)溫度分布及電流密度分布的影響，以期提高電池溫度場(chǎng)及電流密度場(chǎng)的均勻性。
3.2極耳結(jié)構(gòu)優(yōu)化原設(shè)計(jì)放電過(guò)程上部負(fù)極區(qū)域溫度高，為提高其溫度均勻性，可增大負(fù)極耳的寬度，或減小正極耳的寬度。然而受安全閥位置及尺寸的影響，上部負(fù)極耳的尺寸難以進(jìn)一步提高，因此本文采用減小正極耳的寬度的方法，來(lái)提高電池特性的均勻性。
由于極耳僅有電流通過(guò)的焦耳熱，因此極耳電阻Rt極為關(guān)鍵，其計(jì)算如式(21)所示
(21)
為提高普適性，本文定義負(fù)極耳電阻Rtneg與正極耳電阻Rtpos的比值Sc，即式(22)所示
(22)
計(jì)算得到本研究電池對(duì)象的Rtneg = 1.832 mΩ，Rtneg = 0.5549 mΩ，即Sc = 3.30。另設(shè)置一系列的Sc，其對(duì)應(yīng)的正極耳寬度如表2所示。
表2 正極耳寬度及電阻比
本部分分析電池的均勻性均采用2 C放電終止時(shí)刻的計(jì)算結(jié)果。圖10所示為所選4組Sc對(duì)應(yīng)的溫度分布云圖。當(dāng)Sc從3.3降低到1.5時(shí)，電池正極耳處溫度提高，但依然比正極耳高；當(dāng)Sc降低至0.875時(shí)；正極耳處與負(fù)極耳處的溫度接近；當(dāng)Sc降低至0.625時(shí)，電池最高溫從負(fù)極耳處轉(zhuǎn)移到正極耳處。圖11所示為不同Sc時(shí)的離子電流密度分布云圖，從溫度標(biāo)簽看，不同Sc時(shí)的最大及最小電流密度值均變化不大。另外最大值依然分布于電池中部，最小值分布于電池負(fù)極耳處。唯一不同的是，隨著Sc的減少，正極耳附近的離子電流密度逐漸減小。
圖10 不同Sc時(shí)放電終止時(shí)刻溫度分布云圖
圖11 不同Sc時(shí)放電終止時(shí)刻離子電流密度分布云圖
圖12所示為不同Sc時(shí)2 C放電終止時(shí)刻電池最大溫升及溫差的變化曲線圖。所示當(dāng)Sc = 0.875時(shí)，電池溫差最小，為1.1955 ℃。當(dāng)Sc低于0.875時(shí)，溫差隨Sc的降低而增加顯著，其平均斜率絕對(duì)值為5.2 ℃/Sc。當(dāng)Sc高于0.875時(shí)，溫差隨Sc提高的變化斜率絕對(duì)值遠(yuǎn)小于Sc低于0.875時(shí)的值，其平均斜率為0.1934 ℃/Sc。Sc=0.875亦為溫升變化的拐點(diǎn)。Sc小于0.875時(shí)，溫升平均變化速率絕對(duì)值為1.52 ℃/Sc。大于0.875時(shí)，變化速率顯著放緩，其絕對(duì)值為0.2021 ℃/Sc。說(shuō)明溫度均勻性最優(yōu)的Sc值在0.875附近。
圖12 不同Sc時(shí)放電終止時(shí)刻電池最大溫升及溫差
圖13所示為不同Sc時(shí)2 C放電終止時(shí)刻垂直于隔膜方向的平均離子電流密度及電流密度差值曲線圖。所示平均電流密度及差值在Sc小于1.5時(shí)有輕微波動(dòng)，平均電流密度的波動(dòng)幅度為0.1A/m2，而電流密度差的波動(dòng)為0.02 A/m2。由于波動(dòng)較小，因此可認(rèn)為電流密度及其差值受Sc的影響不大。
圖13 不同Sc時(shí)放電終止時(shí)刻最大離子電流密度及電流密度差值
4 結(jié) 論本文采用基于三維分層結(jié)構(gòu)的電化學(xué)-熱耦合模型，研究對(duì)側(cè)極耳分布的方形鋁殼電池的內(nèi)部電芯的電場(chǎng)及溫度場(chǎng)特征，并優(yōu)化其極耳尺寸，所得結(jié)論如下。
（1）在0.5～2 C范圍，隨著放電倍率的增大，電池最大溫升以凸型曲線的趨勢(shì)升高，電池自身最大溫差以凹型曲線的趨勢(shì)增大，電解質(zhì)相垂直于隔膜方向的平均電流密度及電流密度分布的最大差值呈線性增長(zhǎng)。
（2）2 C放電時(shí)電池最大溫升及溫差與負(fù)極耳和正極耳的電阻比Sc顯著相關(guān)，最優(yōu)的Sc值被認(rèn)為在0.875附近。當(dāng)Sc小于0.875時(shí)，電池最大溫差以5.2 ℃/Sc的速率快速降低，電池最大溫升以1.52 ℃/Sc的速率快速下降；當(dāng)Sc大于0.875時(shí)，電池最大溫差以0.1934 ℃/Sc的速率緩慢上升，最大溫升以0.2021 ℃/Sc的緩慢速率下降。
（3）垂直于隔膜方向的平均離子電流密度及電流密度差值受Sc值的影響較小。在Sc為0.5～3.3內(nèi)，平均電流密度的波動(dòng)幅度為0.1A/m2，而電流密度差的波動(dòng)僅為0.02 A/m2。
本文基于三維分層結(jié)構(gòu)模型來(lái)優(yōu)化電池極耳尺寸，較基于集總參數(shù)法的三維模型更為準(zhǔn)確。然而受計(jì)算量限制，本文僅針對(duì)電池的最小單元（共5層）進(jìn)行計(jì)算。為獲得更為精確的仿真結(jié)果，下一步將構(gòu)建基于分層結(jié)構(gòu)的全尺寸電池電化學(xué)-熱耦合模型。
引用本文： 陳才星,牛慧昌,陸瑞強(qiáng)等.基于三維分層結(jié)構(gòu)的鋰離子電池電化學(xué)-熱耦合仿真及極耳優(yōu)化[J].儲(chǔ)能科學(xué)與技術(shù),2020,09(03):831-839.
CHEN Caixing,NIU Huichang,LU Ruiqiang,et al.Electrochemical-thermal coupled simulation and tab optimization of lithium ion battery based on three-dimensional multi-layer structure[J].Energy Storage Science and Technology,2020,09(03):831-839.
以上就是關(guān)于智慧pos機(jī)聚合物鋰電池,基于三維分層結(jié)構(gòu)的鋰離子電池電化學(xué)的知識(shí)，后面我們會(huì)繼續(xù)為大家整理關(guān)于智慧pos機(jī)聚合物鋰電池的知識(shí)，希望能夠幫助到大家！
